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| Número de material | 2384513 |
| ID do catálogo ISO | STN1124UNI |
| ID do catálogo ASI | STN1124UNI |
| Grade | KC635M |
Classes
KC635M
Classe de metal duro com revestimento TiAlN. A KC635M é uma classe de alta performance para velocidades maiores e é a primeira escolha para aços inoxidáveis. A classe KC635M é caracterizada por alta dureza e resistência a desgaste. Essa classe é adequada para corte de materiais duros (até 65HRC).
Criar solução para calcular avanços e velocidade
Após criar uma solução basta escolher o ícone Avanços & Velocidades e o nosso sistema irá fornecer recomendações. Pode personalizar as informações adicionando a sua máquina e especificações ou fazer ajustes utilizando os controlos deslizantes.
 |  |
| rosca direita... fresamento discordante | rosca esquerda... fresamento discordante |
 |  |
| rosca direita... fresamento concordante | rosca esquerda... fresamento concordante |
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| rosca direita... fresamento discordante | rosca esquerda... fresamento discordante |
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| rosca direita... fresamento concordante | rosca esquerda... fresamento concordante |
| Cabeçote | FPP (fios por polegada) | 48 | 32 | 24 | 20 | 16 | 12 | 10 | 8 | 7 | 6 | 5,5 | 5 | 4,5 | 4,5 | 4 | 4 |
| passo mm | 0,5 | 0,75 | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 | 5,0 | 5,5 | – | 6,0 | – | |
| diâmetro da fresa (D1) (mm) | diâmetro mínimo de furo (D) (mm) | ||||||||||||||||
| K035TM1RW050-STN10 | 8,89 | 9.50 | 10,01 | 10,69 | 11,40 | ||||||||||||
| K045TM1RW050-STN11N | 11,43 | 11,99 | 12.50 | 13,21 | 13,89 | 14.50 | |||||||||||
| K049TM1RW037LT11S | 12,45 | 13.00 | 13,49 | 14,20 | 14,91 | 15,49 | |||||||||||
| K061TM1RW062-STN16T | 15,49 | 16.00 | 16,51 | 16,94 | 17,91 | 18,49 | 19,51 | ||||||||||
| K067TM2RW075-STN11D | 17,02 | 17,60 | 18,21 | 19.00 | 19,61 | 19,99 | 21,01 | ||||||||||
| K075TM1RW075-STN16T | 19,05 | 19,71 | 20,40 | 21,01 | 21,59 | 22.00 | 23,01 | ||||||||||
| K079TM1RW075-STN16N | 20,07 | 20,70 | 21,41 | 22.00 | 22,61 | 23,01 | 24.00 | ||||||||||
| K087TM1RW100-STN16L | 22,10 | 22,68 | 23,39 | 24.00 | 24,61 | 24,99 | 26,01 | ||||||||||
| K102TM2RW100-STN16D | 25,91 | 26,70 | 27,41 | 27,99 | 28,70 | 29,31 | 30,30 | ||||||||||
| K118TM1RW100-STN27N | 29,97 | 30,71 | 31,39 | 32.00 | 32,79 | 33,50 | 34,59 | 36,60 | 38,99 | 42,01 | 45,01 | 48,01 | |||||
| K146TM1RW125-STN27N | 37,08 | 38,00 | 38,61 | 39,50 | 40,41 | 41,00 | 42,01 | 43,99 | 46,48 | 49,00 | 51,99 | 55,50 | |||||
| K165TM2RW125-STN27D | 41,91 | 43,21 | 43,79 | 45,01 | 46,00 | 46,51 | 47,40 | 49,00 | 51,99 | 54,51 | 57,61 | 60,99 | |||||
| – | 1.38 (UN) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 50,01 | – | 46,81 | – | 44,60 | – | 56,59 |
| – | 1.38 (ISO) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 50,01 | 53,39 | 42,49 | 50,01 | – | 57,51 | – |
| – | 1.38 (BSW) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 49,81 | – | 46,51 | – | 47,40 | – | – |
| Cabeçote | FPP (fios por polegada) | 48 | 32 | 24 | 20 | 16 | 12 | 10 | 8 | 7 | 6 | 5,5 | 5 | 4,5 | 4,5 | 4 | 4 |
| passo mm | 0,5 | 0,75 | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0 | 4,5 | 5,0 | 5,5 | – | 6,0 | – | |
| diâmetro da fresa (D1) (mm) | diâmetro mínimo de furo (D) (mm) | ||||||||||||||||
| K035TM1RW050-STN10 | 8,89 | 9,50 | 10,01 | 10,69 | 11,40 | ||||||||||||
| K045TM1RW050-STN11N | 11,43 | 11,99 | 12,50 | 13,21 | 13,89 | 14,50 | |||||||||||
| K049TM1RW037LT11S | 12,45 | 13,00 | 13,49 | 14,20 | 14,91 | 15,49 | |||||||||||
| K061TM1RW062-STN16T | 15,49 | 16,00 | 16,51 | 16,94 | 17,91 | 18,49 | 19,51 | ||||||||||
| K067TM2RW075-STN11D | 17,02 | 17,60 | 18,21 | 19,00 | 19,61 | 19,99 | 21,01 | ||||||||||
| K075TM1RW075-STN16T | 19,05 | 19,71 | 20,40 | 21,01 | 21,59 | 22,00 | 23,01 | ||||||||||
| K079TM1RW075-STN16N | 20,07 | 20,70 | 21,41 | 22,00 | 22,61 | 23,01 | 24,00 | ||||||||||
| K087TM1RW100-STN16L | 22,10 | 22,68 | 23,39 | 24,00 | 24,61 | 24,99 | 26,01 | ||||||||||
| K102TM2RW100-STN16D | 25,91 | 26,70 | 27,41 | 27,99 | 28,70 | 29,31 | 30,30 | ||||||||||
| K118TM1RW100-STN27N | 29,97 | 30,71 | 31,39 | 32,00 | 32,79 | 33,50 | 34,59 | 36,60 | 38,99 | 42,01 | 45,01 | 48,01 | |||||
| K146TM1RW125-STN27N | 37,08 | 38,00 | 38,61 | 39,50 | 40,41 | 41,00 | 42,01 | 43,99 | 46,48 | 49,00 | 51,99 | 55,50 | |||||
| K165TM2RW125-STN27D | 41,91 | 43,21 | 43,79 | 45,01 | 46,00 | 46,51 | 47,40 | 49,00 | 51,99 | 54,51 | 57,61 | 60,99 | |||||
| – | 35,05 (UN) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 50,01 | – | 46,81 | – | 44,60 | – | 56,59 |
| – | 35,05 (ISO) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 50,01 | 53,39 | 42,49 | 50,01 | – | 57,51 | – |
| – | 35,05 (BSW) | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 49,81 | – | 46,51 | – | 47,40 | – | – |
| material da peça | Velocidade de corte | taxa de avanço por rotação (mm) |
| KC635M | ||
| aços ao carbono 187 HB | 90–210 | 0,10–0,20 |
| aços ao carbono 187–220 HB | 90–150 | 0,10–0,15 |
| aço de liga 200–250 HB | 60–130 | 0,10–0,15 |
| aço de liga 250–325 HB | 50–90 | 0,10–0,15 |
| aço inoxidável, austenítico 210 HB | 90–140 | 0,10–0,15 |
| aço inoxidável, martensítico 321 HB | 80–110 | 0,05–0,15 |
| aço inoxidável, ferrítico 245 HB | 110–170 | 0,05–0,10 |
| aço fundido 140 HB | 110–170 | 0,05–0,15 |
| aço fundido 220 | 70–130 | 0,05–0,10 |
| ligas de titânio | 60–120 | 0,03–0,08 |
| alta temperatura (à base de níquel e ferro). | 20–45 | 0,03–0,05 |
| alta temperatura (à base de cobalto) | 15–30 | 0,03–0,05 |
| ferro fundido | 80–110 | 0,05–0,15 |
| ferro maleável | 80–120 | 0,03–0,08 |
| material da peça | Velocidade de corte | taxa de avanço por rotação (mm) |
| KC635M | ||
| aços ao carbono 187 HB | 90–210 | 0,10–0,20 |
| aços ao carbono 187–220 HB | 90–150 | 0,10–0,15 |
| aço de liga 200–250 HB | 60–130 | 0,10–0,15 |
| aço de liga 250–325 HB | 50–90 | 0,10–0,15 |
| aço inoxidável, austenítico 210 HB | 90–140 | 0,10–0,15 |
| aço inoxidável, martensítico 321 HB | 80–110 | 0,05–0,15 |
| aço inoxidável, ferrítico 245 HB | 110–170 | 0,05–0,10 |
| aço fundido 140 HB | 110–170 | 0,05–0,15 |
| aço fundido 220 | 70–130 | 0,05–0,10 |
| ligas de titânio | 60–120 | 0,03–0,08 |
| alta temperatura (à base de níquel e ferro). | 20–45 | 0,03–0,05 |
| alta temperatura (com base de cobalto) | 15–30 | 0,03–0,05 |
| ferro fundido | 80–110 | 0,05–0,15 |
| ferro maleável | 80–120 | 0,03–0,08 |
| 1–2: | entrada radial |
| 2–3: | movimento helicoidal durante uma órbita completa (360°) |
| 3–4: | saída radial |
| P1 = F1 + | (F1 x d1) |  |  |
| D | rosca externa | rosca interna | |
| P1 = taxa de avanço do programa (mm/min.) D = diâmetro maior (rosca externa) D = diâmetro menor (rosca interna) d1 = diâmetro de corte, sobre o inserto | ferramenta e peça | ||
| F1 = fz x Z x n | RPM = | 12 x SFM | |
| π x d 1 | |||
| F1 =taxa de avanço da ferramenta na aresta de corte (pol./min.) fz=polegada por dente (taxa de avanço) Z=número de insertos efetivos na fresa n=velocidade rotacional (eixo RPM) | SFM=velocidade de corte, pés quadrados por minuto d1 =diâmetro da fresa, sobre o inserto n=3.1416 | ||
 |  |
| rosca interna | rosca externa |
| pitch (TPI) | 24 | 20 | 16 | 12 |
| pitch mm | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 |
| cutter dia. d1 | minimum bore diameter D | |||
| .67 | .748 | .772 | .787 | .827 |
| .75 | .827 | .850 | .866 | .906 |
| .79 | .866 | .890 | .906 | .945 |
| inserto IC | a (mm) | passo (TPI) | rosca interna | b | número de dentes | Classe | rosca externa | b | número de dentes | Classe | tipo de fresa | ||
| código do produto | KC610M | KC620M | código do produto | KC610M | KC620M | ||||||||
| 32 | STN16 32UN-I | 14,99 | 19 | STN16 32UN-E | 14,99 | 19 | |||||||
| 28 | STN16 28UN-I | 14,48 | 16 | STN16 28UN-E | 14,48 | 16 | |||||||
| 27 | STN16 27UN-I | 14,22 | 15 | STN16 27UN-E | 14,22 | 15 | |||||||
| 24 | STN16 24UN-I | 13,97 | 14 | STN16 24UN-E | 14,73 | 14 | |||||||
| 9,53 | 16 | 20 | STN16 20UN-I | 13,97 | 11 | STN16 20UN-E | 13,97 | 11 | STN16 | ||||
| 18 | STN16 18UN-I | 14,22 | 10 | STN16 18UN-E | 14,22 | 10 | |||||||
| 16 | STN16 16UN-I | 14,22 | 9 | STN16 16UN-E | 14,22 | 9 | |||||||
| 14 | STN16 14UN-I | 14,48 | 8 | STN16 14UN-E | 14,48 | 8 | |||||||
| 13. | STN16 13UN-I | 13,72 | 7 | STN16 13UN-E | 13,72 | 7 | |||||||
| 12 | STN16 12UN-I | 14,73 | 7 | STN16 12UN-E | 14,73 | 7 | |||||||
| passo (TPI) | 24 | 20 | 16 | 12 |
| passo mm | 1,0 | 1,25 | 1,5 | 2,0 |
| diâmetro da fresa d1 | diâmetro mínimo de furo D | |||
| 17,02 | 19,00 | 19,61 | 19,99 | 21,01 |
| 19,05 | 21,01 | 21,59 | 22,00 | 23,01 |
| 20,07 | 22,00 | 22,61 | 23,01 | 24,00 |
| inserto IC | a inch (mm) | pitch (TPI) | rosca interna | b | número de dentes | Classe | external thread | b | número de dentes | Classe | tipo de fresa | ||
| código do produto | KC610M | KC620M | código do produto | KC610M | KC620M | ||||||||
| 32 | STN16 32UN-I | .59 | 19 | STN16 32UN-E | .59 | 19 | |||||||
| 28 | STN16 28UN-I | .57 | 16 | STN16 28UN-E | .57 | 16 | |||||||
| 27 | STN16 27UN-I | .56 | 15 | STN16 27UN-E | .56 | 15 | |||||||
| 24 | STN16 24UN-I | .55 | 14 | STN16 24UN-E | .58 | 14 | |||||||
| 3/8 | .63 (16) | 20 | STN16 20UN-I | .55 | 11 | STN16 20UN-E | .55 | 11 | STN16 | ||||
| 18 | STN16 18UN-I | .56 | 10 | STN16 18UN-E | .56 | 10 | |||||||
| 16 | STN16 16UN-I | .56 | 9 | STN16 16UN-E | .56 | 9 | |||||||
| 14 | STN16 14UN-I | .57 | 8 | STN16 14UN-E | .57 | 8 | |||||||
| 13 | STN16 13UN-I | .54 | 7 | STN16 13UN-E | .54 | 7 | |||||||
| 12 | STN16 12UN-I | .58 | 7 | STN16 12UN-E | .58 | 7 | |||||||
| Calculate the feed rates: | |||||
| First, find the RPM. | |||||
| RPM = | 12 x SFM | = | 12 x 500 | = | 2418 RPM |
| π x d1 | 3.14 x .79 | ||||
| Next, calculate the feed rate at the insert cutting edge (F1): | |||||
| (using the chosen feed per tooth of .004.) | |||||
| F1 = | IPT x nt x RPM | = | .004 X 1 X 2418 | = | 9.67 in/min |
| Finally, calculate the feed rate at the cutter centerline (F2): | |||||
| F2 = | F1 x (D - d1) | = | 9.67 x (1.182 - .79) | = | 3.207 in/min |
| D | 1.182 | ||||
| Select the thread milling method. | |||||
| Climb milling (preferred) see page . | |||||
| Calculate the radius of the tangential arc Re: | |||||
| Re = | (Ri - CL)2 + R02 | = | (.591 - .02)2 + .6252 | ||
| 2Ro | 2 x .625 | ||||
| Re = | .573333 in. | ||||
| Calculate the angle (β): | |||||
| β = | 90° + arc sin | Ro - Re | |||
| Re | |||||
| β = | 90° + arc sin | .625 - .573333 | |||
| .57333 | |||||
| β = | 90° + 5.17° | = | 95.17° | = | 95° 10' |
| Calculate the movement along the Z-axis during the entry approach from point “A” to point “B” (Zα). | |||||
| Zα= P (pol.) x | α° | = | .0625 | = | .0156 in, because α = 90° |
| 360° | 4 | ||||
| Calculate the “X” and “Y” values at the start of the entry approach. | |||||
| X = 0Y = -Ri + CL = -.591 + .02 = - .571 pol. | |||||
| Define Z-axis location at the start of the entry approach. (NOTE: L = length of thread) | |||||
| Z = - (L + Zα) = - (.50 + .0156) = - .5156 pol. | |||||
| Define the starting point. | |||||
| Xa = 0 | |||||
| Ya = 0 | |||||
| Calcular as taxas de avanço: | |||||
| Primeiro, encontre o RPM. | |||||
| RPM = | 1000 x Vc | = | 1000 x 150 | = | 2387 RPM |
| π x d1 | π x 20 | ||||
| Em seguida, calcule a taxa de avanço na aresta de corte do inserto (F1): | |||||
| (usando o avanço por dente de 0,1mm escolhida.) | |||||
| F1 = | Fz x Z x N | = | 0,1 X 1 X 2387 | = | 238,7 mm/min. |
| Finalmente, calcule a taxa de avanço na linha de centralização da fresa (F2): | |||||
| F2 = | F1 x (D - d1) | = | 238,7 x (30 | = | 79,57 mm/min. |
| D | 30 | ||||
| Selecione o método de fresamento de rosca. | |||||
| Fresamento concordante (preferido) veja página W48. | |||||
| Calcule o raio do arco tangente Re: | |||||
| Re = | (Ri - CL)2 + RO2 | = | (15 | ||
| 2 x RO | 2 x 15,875 | ||||
| Re = | 14,55mm | ||||
| Calcule o ângulo (β): | |||||
| β = | 90° + arc sin | Ro - Re | |||
| Re | |||||
| β = | 90° + arc sin | 15,875 - 14,55 | |||
| 14,55 | |||||
| β = | 90° + 5.17° | = | 95,2° | = | 95° 12' |
| Calcule o movimento ao longo do eixo Z durante a aproximação de entrada do ponto "A" ao ponto "B"(Zα). | |||||
| Zα= P (mm) x | α° | = | 1,578 | = | 0,394mm, pois α = 90° |
| 360° | 4 | ||||
| Calcule os valores "X" e "Y" no início da abordagem de entrada. | |||||
| X = 0Y = Ri + CL = 15 + 0,5 = 15,5mm | |||||
| Defina a localização do eixo Z no início da abordagem de entrada. (NOTA: L= comprimento da rosca) | |||||
| Z = (L + Zα) = 12,7 + 0,3945 = 13,0945mm | |||||
| Defina o ponto de início. | |||||
| Xa = 0 | |||||
| Ya = 0 | |||||
| Programa CNC (Fanuc 11M) | |||
| % | |||
| N10G90G00G57X0.000Y0.000 | |||
| N20G43H10Z0.M3S2417 | |||
| N30G91G00X0.Y0.Z–0.5156 | |||
| N40G41D60X0.000Y–0.5710Z0. | |||
| N50G03X0.6250Y0.5710Z0.0156R0.5733F3.206 | |||
| N60G03X0.Y0.Z0.0625I–0.625J0. | |||
| N70G03X–0.625Y0.5710Z0.0156R0.5733 | |||
| N80G00G40X0.Y–0.5710Z0. | |||
| N90G49G57G00Z8.0M5 | |||
| N100M30 | |||
| % | |||
| Ri = | D | RO = | DO |
| 2 | 2 | ||
| D = diâmetro menor | DO = diâmetro nominal | ||
| α 90° | |||
 | |||
 | |||
| Apêndice A | |
| Derivação de fórmulas para fresamento de rosca interna | |
| Re, β, e X podem ser encontradas por uma análise geométrica da trajetória de entrada. | |
| Esta trajetória de entrada é definida pela ferramenta que se desloca ao longo de um percurso circular, com um raio de Re em torno do ponto C. | |
| R e = | (R i - C L) 2 + R o2 |
| 2R o | |
| O triângulo OAC nos permite simplesmente resolver para Re. | |
| OA = Ri – CL CA = Re OC = Ro – Re | |
| Lei de Pitágoras afirma: OA2 + OC2 = AC2 | |
| Substituindo valores reais, temos: | |
| (R i - C L) 2 + (R o - R e) 2 = R e2 | |
| Simplificando, temos: | |
| R e = | (R i - C L) 2 + R o2 |
| 2R 0 | |
 | |
| Encontre o ângulo β. | |||
| β pode ser facilmente encontrado usando o mesmo triângulo: | |||
| sin β = | AO | = | (Ro + CL) |
| AC | Re | ||
| β = arc sin | ( | Ro + CL | ) |
| Re | |||
 | |||
| Apêndice B | |
| Derivação de fórmulas para fresamento de rosca externa | |
| Re, β, e X podem ser encontradas por uma análise geométrica da trajetória de entrada. | |
| Esta trajetória de entrada é definida pela ferramenta que se desloca ao longo de um percurso circular, com um raio de Re em torno do ponto C. | |
| R e = | (R o - C L) 2 + R i2 |
| 2R i | |
| O triângulo OAC nos permite simplesmente resolver para Re. | |
| OA = Ro – CL CA = Re OC = Re – Ri | |
| Lei de Pitágoras afirma: OA2 + OC2 = AC2 | |
| Substituindo valores reais, temos: | |
| (R o - C L) 2 + (R e - R i) 2 = R e2 | |
| Simplificando, temos: | |
| R e = | (R o - C L) 2 + R i2 |
| 2R i | |
 | |
| Encontre o ângulo β. | ||||
 | ||||
| sin |  | |||
 | = arc sin | ( | Ro - Re | ) |
| Re | ||||
| Portanto, β = 90° + arc sin | ( | Ro - Re | ) | |
| Re | ||||
 | ||||
| problema | causa possível | solução | |
| desgaste excessivo de flanco do inserto |  | • Velocidade de corte muito alta. | • Reduzir a velocidade de corte. |
| • Cavaco muito fino. | • Aumentar a taxa de avanço. | ||
| • Fluido refrigerante insuficiente. | • Aumentar a quantidade ou a pressão de fluído refrigerante. | ||
| cavacos da aresta de corte |  | • Cavaco muito grosso. | • Reduzir a taxa de avanço. • Usar o método do arco tangencial de entrada. • Aumentar a RPM. |
| • Vibração. | • Verificar a rigidez. | ||
| aresta postiça na aresta de corte |  | • Velocidade de corte muito lenta. | • Aumentar a velocidade de corte. |
| • Espessura do cavaco muito pequena. | • Aumentar a taxa de avanço. | ||
| vibração por ressonância ou vibração | • A taxa de avanço é muito alta. | • Reduzir o avanço. | |
| • Perfil é muito profundo (roscas com passos largos). | • Executar dois passos, dividindo a profundidade de corte. • Executar dois passos, cada um cortando só metade do comprimento da rosca. | ||
| • Comprimento da rosca muito longo. | • Executar dois passos, cada um cortando só metade do comprimento da rosca. | ||
| precisão da rosca insuficiente | • Deflexão da ferramenta. | • Reduzir a taxa de avanço. • Executar um corte zero (um ciclo sem incremento). | |
| denominação | denominação | classe de tolerancia |
| UN | ANSI B 1.174 | 2A/2B |
| UNJ | MIL-S-8879A | 3A/3B |
| ISO | R262 (DIN 13) | 6g/6H |
| NPT | USAS B2.1 : 1968 | padrão NPT |
| NPTF | ANSI B 1.20.3-1976 | padrão |
| BSW | B.S. 84 : 1956, DIN 259, ISO 228/1 : 1982 | classe média A |
| BSPT | B.S. 21 : 1985 | padrão BSPT |
| ACME | ANSI B1/5 : 1988 | 3G |
| PG | DIN 40430 | padrão |
| TR | DIN 103 | 7e/7H |
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